取樣流量傳感器的應用與發展
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矩形管道
在其四個邊角實際流動十分小，或趨于零* 4 。
阻塞比
在計算面積時往往忽視了流量傳感器的存在，它的存在不僅減小了流通面積，而且增大流經此截面的流速。這種影響稱為阻塞效應。其阻塞比S定義為：
阻塞比S=（πd 2 /4. +hB）/πD 2 /4. （4）
4式中：d：測量頭外徑； h：插入桿伸入深度； B：插入桿橫截面寬度； D：管道內徑
研究表明：當S0.02時，阻塞很小可忽略不計，β≈1；
當0.02
當S>0.06時，β值需實流標定
類型
測點流速
凡可測流速的傳感器插入管道均可成為流量傳感器。較為通用的有以下幾種：
雙文丘里管
早于40年前，美國Taylar公司已有產品推向市場，稱皮托一文丘利管（Pitot Venturi Tube）。近年，國內廠商按此原理推出產品，稱為雙文丘利管，區別僅是前者高壓取自支持桿，而后者取自管壁，在同樣流量下，后者輸出差壓將略小于前者。
測位于直徑上多點流速以均速管為例說明：
以皮托管測速原理為基礎，當直管道足夠長時管內流速分布為充分發展紊流，等速線為同心圓，才有可能僅測直徑上幾點流速即可反映整個截面的流速分布。一般在檢測桿迎流向有數對總壓檢測孔，所測總壓平均后也傳至變送器，二個壓力差的平方根與流量成正比。近四十年有不少改進，但多限于檢測桿的形狀、現簡述如下：
圓形
上世紀60年代末期推出，使用后發現Re在105~106之間，流量系數K分散度約為±10%，原因是在Re105時流體在圓柱體分離角為780，而Re>106時，后移至1300，即所謂“阻力危機”現象，引起了K系數不穩定而影響了流量準確度，已于30多年前被淘汰。
菱型-Ⅱ型
1978年由DSI公司推出，檢測桿橫截面為菱形，流體分離點固定在菱形拐角處，解決了“阻力危機”帶來的流量系數不穩定的問題，但是背壓通過一個內徑約3毫米的細管引至變送器，使用中發現背壓孔易于堵塞的缺點。
機翼、橢圓型
設計這二種截面形狀的目的都是為了減少迎風阻力，其實無論那種均速管永久壓損都僅只有幾十帕，可以忽略不計，不必小題大做。但可用于測量流速高、密度大的過熱蒸汽。
菱形-Ⅱ組合式
1984年由美國DSI公司推出，它由一個菱形型材，二個三角形型材組合而成，這種結構因型材公差較大，當溫度變化時，過盈易泄漏；太緊初始應力過大削弱了強度，現也逐漸淘汰。
菱形-Ⅱ一體式
上世紀90年代初相繼由德國IA公司及Systec公司推出分別稱為Itabar及Deltabar。結構特點是用中隔板將高低壓分隔為二個空腔，我國已可生產推出市場，價格較國外產品低廉不少。
彈頭型
1992年由美國Veris公司研制推出稱Verabar（威力巴）。主要特點檢測桿截面形狀為彈頭型，頭部作了粗糙處理（粗糙度x/ks~200），廠家宣傳這樣做可保證在檢測桿表面形成紊流附面層，從而推高了準確度，相對其他因素（直管長度、管內徑……）這些改進微不足道。而由于靜壓取自二側，輸出差壓較其他均速管小30~50%。
T型
2001年美國DSI公司推出，稱Annubar-485，檢測桿橫截面為T型，正對流向有二排密集約2毫米的小孔（即使用細縫代替，也僅是反映截面中直線上的流速）。廠家卻宣稱由于總壓取壓孔幾乎占整個直徑的85%，可獲取“更多的流速分布信息”，準確度可達到令人匪夷所思的±0.75%。結構復雜，成本高，測壓孔過小易于堵塞，銷售并不理想，說明在檢測桿上精雕細刻是沒有必要的。
風光一時、難以為繼
上世紀六十年代，隨著流程工業的現代化，管徑0.5~2米逐漸增多，采用取樣原理、插入安裝形式的流量傳感器，結構簡單，成本低，維修簡便，頗受用戶歡迎，卻也風光一時，占有較大的市場份額。但由于它過于簡單，現場情況又十分復雜，難以保證必要的準確度,上述的取樣流量傳感器已難以滿足要求。問題在于：
流場
目前工業管道日益增大，火電廠一次風風管可達5~6米，直管段長度僅1~2D,嚴重不足，管內流速多為非充分發展紊流，且有漩渦，上述取樣流量傳感器不可能取得必要的準確度。
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