一種準諧振反激式開關電源的設計

3.4 電源設計過程

鎢燈電源電路圖如圖4所示，交流電源從左上角輸入，經輸入電源濾波器、整流橋、高壓電容，轉為約130~360 V的直流高壓。N14、V30 組成高壓側主電路，將直流高壓斬波為脈沖電壓，通過變壓器耦合，經V12 整流輸出，輸出電容濾波為直流電壓。

3.4.1 啟動電路

由于UCC28600的啟動電流非常小，典型值為12 μA,可以大大降低啟動電阻的功耗，因而啟動電阻由三個300 kΩ的貼片電阻串聯而成。但由于VDD 引腳需要一個足夠的儲能電容防止在工作時出現打嗝現象，帶來的一個問題是VDD 啟動時電壓上升過慢，電源啟動時間過長。解決方法是VDD 引腳采用小電容，反供繞組采用大電容，兩者之間用V34(1N4148)隔離。

3.4.2 遙控電路

遙控電路用光耦TLP181安全隔離，當遙控信號輸入CTL 端加電流信號時，光耦輸出端導通，通過V33 將UCC28600 的SS 引腳拉低，關閉MOSFET 的驅動信號;通過R32 將VDD 電壓拉低，低于UCC28600的啟動電壓，避免芯片一直處于重啟過程。

3.4.3 反饋電路

采用TL431采樣輸出端電壓，通過光耦TLP181隔離后反饋到芯片的輸入端。TL431的基準電壓為2.495 V,通過R84、R85 的分壓，將輸出電壓設定在11.5 V.由于負載為固定鎢燈電源，所以不用考慮電源的瞬態相應，故TL431的補償電容采用簡單的Ⅰ類補償，電路簡單，穩定可靠。

3.4.4 變壓器設計

設在最大負載時，UCC28600工作在準諧振模式，其最大占空比發生在最低輸入電壓時，在固定輸入電壓和輸入功率的情況下：

初級繞組采用2×0.35 漆包線，次級采用125 μm 銅箔，采用三明治繞法，磁芯中心柱開氣隙，使ALG 為275 nH/T2.

3.5 測試數據

3.5.1 電源轉換效率

電源在不同輸入輸出條件下效率如圖5所示。

3.5.2 不同狀態下的開關管波形

電源在不同狀態下的開關管波形如圖6所示。

由圖6 可以看出，當輸出負載很小時，電源是工作于跳脈沖模式，這樣可以降低開關損耗，提高輕載電源效率;隨著負載加大，電源開始進入頻率調制工作模式。在滿載且輸入電壓較高時，電源工作于頻率較高的準諧振模式;如果輸入電壓較低時，工作模式不變，但開關頻率降低，維持開關管在波形谷底導通。

4 結語

本文提出的基于UCC28600控制器的準諧振反激式開關電源的設計方案，該方案利用準諧振技術降低了MOSFET的開關損耗。實踐證明，基于UCC28600的準諧振反激式開關電源的設計具有輸入電壓范圍寬、輸出電壓精度高、高轉換效率、低待機功耗等特點。本電源應用于鎢燈電源中，最高效率達到86%,收到了良好效果。