一個適用單相、三相供電的開關電源的設計
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對元件和參數作一個計算。開關頻率及PWM控制脈沖寬度（占空比）是輸出穩定性高低的關鍵，IGBT和高頻整流快速恢復二極管是電源工作恢復高低的關鍵。
3．1 開關頻率及占空比的計算
為了計算這兩個參數，先設計高頻變壓器的匝比為10：1。因為電源輸出電壓U0為28V，所以高頻變壓器輸入端的平均電壓US’應為280V。由DC-DC變換原理可知：Us，/ Ud =D/T， 而Ud=1.35UL，式中：UL---- 三相供電線有效值(380V),所以，D/T=280/513=0.545=0.55,由于是全橋式變換,所以每組開關的占空比Dp=D/2*T=0.2757T圖4-a所示為一組開關的工作波形示意圖。
綜合對電源可靠性要求高,對電源體積要求較高等因素,確定開關電源頻率為20KHZ,容易算出最小死區時間為11.25micro;s。
可見，有這樣大的死區時間，可以保證在輸入電壓有較大波動情況下仍能使輸出穩定不變。
3．2 IGBT的選擇
對IGBT的選擇，主要考慮正常工作時流過IGBT的電流有效值、平均電流和反向電壓Uces。因為象開關損耗發熱、工作條件嚴酷等因素都不能忽略，所以選擇時，其元件的參數應取2倍以上安全系數,。由于是全橋式電路，且高頻變壓器變比為10 : 1 ,次級輸出電流為連續的100A電流，所以流過變壓器初級電流平均值IL（av）應為10A，流過每個IGBT的穩定電流波形如圖4-b所示，其電流計算如下：
因為
IGBT電流的有效值為：
在器件手冊中，給出的IGBT元件參數額定電流是直流連續平均電流，而在實際工作中，IGBT的過流損壞一般是熱效應引起的。所以綜合成本和可靠性問題，常常選IGBT的額定電流大于工作電流有效值IT兩倍以上。電路中，每個開關元件的工作電壓均為電源電壓Ud，即Uces=Ud=513V，所以IGBT的耐壓應選擇1000V以上。
3．3 次級整流二極管的選擇
分析計算方法同IGBT的選擇。流過二極管的峰值電流180A，平均電流IDav=50A,有效值電流ID=95A，所以選擇IFav=200A,VRRM.≥100V的快速恢復二極管。
3．4 輸入整流電路及附加單相升壓變壓器的確定
因為由三相供電時，Ud=1.35UL=1.35×1.707×UP。為了保證單相供電時,開關電源輸出不變，顯然，此時須有Ud’= Ud=1.35×1.707×UP。由單相全波整流原理知,其整流輸出電壓Ud’是整流輸出電壓有效值UX的1.1～1.2倍.所以由上式有: ( 1.1～1.2)UX=1.35×1.707×UP,其中UP是相電壓。
所以,選擇整流電路，其耐壓值比三相時選高一些,同時,整流電流值也應比三相時大一些,一般選擇大三分之一即可。變壓器的匝比設計為1:2 即可滿足要求。
4． PWM電路的選擇
文章選擇UC3846雙輸出電流型PWM控制器集成電路。該電路在開關頻率為20KHZ時，其最大占空比可達50%，所以它的控制是有效和穩定的。
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