控制系統的穩定性標準的相關知識
圖3中顯示了經典補償的典型環路增益曲線,其中顯示交越頻率為6.5 kHz。在此點,T(s)相位為-90°。如果您想在6.5 kHz時從-180°起步,并正向清點相位度數直至穿越幅角波形,您在此例中就得到90°的相位余量。這就是一個極為強健的系統,被認為在各種條件下都穩定:即使在交越點附近環路增益有一定程度的變化,也沒有可能在相位余量太小的頻率交越。所謂的“太小”,我們指的是相位余量接近30°極限,低于此值時系統就提供不可接受的振鈴(ringing)響應。這就是為什么您在上學時學習到45°是極限,此值相較于30°而言提供了額外的余量。我們稍后會看到這些數字的來源分析。
圖3. 在此示例中,0 dB交越點位于6.5 kHz,此頻率時總相位滯后提供了90°的相位余量
增益余量及穩定條件
圖4顯示了被補償轉換器的另一個典型頻率響應,重點顯示了0 dB交越點及相位余量。我們根據經驗可知,構成轉換器的元件在產生生命周期內會再現性能變化。這些變化可能是因正常的生產差異范圍引起的(如電阻或電容遭受逐批次公差不同的影響)。轉換器的環境工作條件也對元件有影響。在這些變量中,溫度充當關鍵角色,影響被動或主動元件參數,如電容或電感等效串列電阻(ESR)、光耦電流傳遞比(CTR)或是雙極晶體管的beta值。這些變量影響環路增益,使其上升或下降,具體則取決于受影響的參數。
圖4. 環路增益會顯示出對溫度等外部參數的敏感性。出現變化時,相位余量必須始終保持在安全限制范圍內。
如果增益曲線出現變化,0 dB交越頻率將過渡至新的值,為轉換器施加不同的帶寬。在這些變化條件下轉換器的穩定性會受到怎樣的影響?如果新的交越頻率出現在相位余量較少的點,瞬時響應性能可能下降,使過沖不再能被接受。因此,身為設計人員,你的責任就是確保這些差量(dispersion)在你接近-180°極限時不會突然增大增益。您需要充足的增益余量,其定義如下所示:
它對應于恰好為-180°或弧度的頻率點(圖3中為1 MHz)。
圖4描繪了由于所選擇元件生產差異范圍導致的±10 dB典型增益變化。它帶來了1.5 kHz至30 kHz的交越頻率。在此區域,相位余量從70°變為45°,這些都是理論上的安全數字。最壞情況是什么?就是新的交越頻率在總相位滯后180°處出現。這條件在1 MHz時出來,表示有35 dB的正增益變化。
不太可能有大增益
有利的是,當今電子電路中不太可能出現35 dB的增益變化。以前,在變壓器或伺服系統(servomechanism)采用真空管電路驅動的時候,上電序列期間的準備(warm-up)時間可能引起大的環路增益變化。因此,增益規定有必要排斥可能存在穩定性風險的第二個點。此總相位滯后達-180°的頻率處的環路增益曲線上可見這增益余量,在圖3中被標記為GM。在當今電子電路中,高于10 dB的增益余量通常就足夠了,除非您的環路增益對外部參數極為敏感。
增益漂移的另一個示例如圖5所示。圖中顯示另一個被補償的轉換器在10 kHz時出現80°的相位余量。根據前文的討論,我們知道可能會出現增益變化,致使增益曲線上揚或下走。在我們的示例中,我們可以發現2 kHz附近一個區域的相位余量小到只有18°。如果出現20至25 dB的增益下降,你最后得到的控制系統就會出現相當危險的約2 kHz的低相位余量。這就會導致振蕩響應,很可能超出過沖規范。此類系統被認為是有條件穩定。有利的是,如前所述,25 dB的增益變化并不常見,有這等增益余量的系統可被視為強健。然而,我看見過在一些設計案例中,最終使用者(您的客戶)在規范中清晰標明不接受有條件的設計,要求在低于交越頻率的所有點提供大于60°的相位余量。在這種情況下,就強制要求補償轉換器,使得無論什么工作條件下,低于交越頻率時都不存在相位余量降低的區域。
圖5. 在此示例中,如果增益漂移至低于25 dB,曲線就在相位余量僅為18°的頻率點過0 dB軸。如此的相位余量將受大的過問影響,提供振蕩極大的響應。這就是有條件穩定的案例。
穩定,或是不穩定?
通常認為,在交越前相位下降至低于-180°的系統是不穩定的系統。這樣的響應如圖6所示。在1 kHz后相位曲線快速下降,并在1.5 kHz之后的數kHz范圍內越過-180°的極限。然后相位曲線又上揚,在10 kHz時提供50°的相位余量。是的,此系統很穩定,只不過是因為在0 dB時我們不滿足方程式(7)。要記住的是,要消除方程式(3)的分母,您必須使增益大小恰好等于1且相位滯后180°或更多。在圖中,我們可以看到任何點都不滿足此條件。然而,值得一提的是,此環路極具條件相關性。如果增益減少數dB,您的相位余量將變得低于45°。增益再下降10 dB,您將進入相位余量為0的危險區,這時會達到振蕩條件。
圖6. 相位滯后180°,但處于增益大于的區域。這并不構成問題,其回應可以接受
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