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2.2 雙管正激DC/DC直流變換電路

為將較高的直流母線電壓VB（約390V）變換成較低的適配器輸出電壓Vo（12V），DC/DC部分采用了雙管正激直流變換器，它由開關管S2、 S3、續流二極管D2、D3、變壓器Tr、同步整流管S4、同步續流管S5、輸出濾波器Lo、Co構成（參看圖1）。變壓器的作用是實現原、副邊隔離及輸入、輸出電壓匹配。

圖3 雙管正激直流變換器控制原理時序

雙管正激直流變換器的控制原理時序，見圖3所示（以濾波電感電流iLo連續為例）。為分析方便，假定開關管S2、S3的漏源電容為零，這樣其漏源電壓就能夠瞬時變化。其中Vgs2、Vgs3分別是S2、S3的控制信號，兩者時序完全相同。

t0～t1：t0時刻，S2、S3同時開通，變壓器Tr原邊繞組EF的電壓為VB，即VEF=VB，則副邊電壓VGH=VB*N2/N1，輸出濾波電感Lo中的電流iLo經電感Lo、電容Co（包括負載）、同步整流管S4、變壓器副邊繞組HG流通，電感Lo的前端電壓VG=VGH=VB*N2/N1。由于此時VG大于適配器輸出電壓Vo，故iLo從iLomin線形上升到iLomax。

t1～t2：t1時刻，S2、S3同時關斷，變壓器原邊繞組電流經二極管D2、D3續流，同時變壓器進行磁復位，此時VEF=-VB，副邊電壓VGH=-VB*N2/N1，S2、S3的漏源電壓VDS2=VDS3=VB；iLo經電感Lo、電容Co（包括負載）、同步續流管S5流通，Lo的前端電壓VG=0。由于VG小于輸出電壓Vo，故iLo從iLomax線形下降。

t2～t3：t2時刻，變壓器原邊繞組電流續流完畢且磁復位結束，S2、S3仍然關斷，此時VEF=0，原邊電壓由開關S2、S3分擔，即 VDS2=VDS3=VB/2（假定S2、S3型號相同），這樣開關S2、S3在下一次開通時的損耗就大大降低了。副邊電壓VGH=0，iLo經電感 Lo、電容Co（包括負載）、同步續流管S5流通。T3時刻，iLo線形下降至iLomin后，S2、S3同時開通，開始下一個開關周期。

為提高效率，用開關管S4、S5代替二極管以減低二次側的導通損耗。同步整流管S4的導通時間和開關S2、S3的導通時間同步，同步續流管S5的導通時間和開關S2、S3的關斷時間同步。為保證變壓器可靠復位，雙管正激直流變換器的最大占空比應小于0.5。

3 參數選擇和試驗結果

3.1 參數選擇

本文研制的150瓦筆記本電腦適配器，其中PFC控制芯片采用ST公司生產的L6561，其價格較低，外圍控制電路所用元器件少；設定PFC的輸出電壓VB=390V（略大于最大輸入電壓的幅值）；PFC其他器件參數如下：

共模濾波電感（圖1中未畫出）：LFZ2805V08；

差模濾波電感L1：73uH；PFC Boost電感L2：165uH；

全波整流橋CR1：RBV-406；二極管D1：8ETH06；

開關管S1：ST公司STP12NM50FP，12A/500V，Rds=0.30W(Typ)；

輸入濾波電容C1：1uF/400V；直流母線輸出濾波電容C2：100uF/400V。

雙管正激直流變換器的控制芯片采用價格便宜的UC3845；考慮到負載動態響應要求及輸出阻抗，設定滿載時占空比為0.38；變壓器原、副邊匝比為N1:N2=56:5，選用philips公司生產的鐵芯EFD30-3F3；其他器件參數如下：