電源：UPS供電系統與備用發電機之間容量匹配

(b) 此時，將電力穩壓器從這套UPS供電系統中脫離出,并直接用150KVA 的發電機碇苯憂動”1+1”UPS并機系統。運行結果表明：工作基本正常。

對于這臺150KVA的發電機而言，它的標稱工作電流為217A,短時的最大工作電流可達239A。發電機的總負載包括：”1+1”UPS并機系統，空調機組及照明等負載。在進行此次發電機帶載調試時，實測到的發電機的總輸出電流為90A左右。根據過去的工作經驗：利用這臺150KVA 發電機應該是能夠驅動后接的6脈沖型UPS供電系統的。這是因為，此時的發電機標稱輸出電流與后接的負載電流的實際容量比已達2.4倍左右。因此，它暗示我們：導致這臺發電機不能正常驅動這套由發電機、電力穩壓器和UPS并機供電系統所組成的供電系統主要原因應該是：電力穩壓器的”誤動作”,而不是發電機的容量不足的問題。

(c)眾所周知：對發電機供電系統而言，它的最惡劣工作條件是發生在電機組剛被投入到它的后接UPS供電系統的輸入端的瞬間。因為，此時、它必須要提供足夠大的瞬態電流礪足由后接的電感性的電力穩壓器所可能產生的開機啟動瞬態浪涌電流。目前，有兩種發電機型可供我們選擇：無刷、自勵磁式的發電機和無刷、永磁發電機勵磁式的發電機。相關的運行統計資料表明：無刷、永磁發電機勵磁式發電機的帶瞬態浪涌電流的抗”沖擊”的能力是優于無刷自激勵勵磁式的發電機的帶瞬態浪涌電流” 沖擊”能力的(有的資料稱，可提高1.4倍左右)。

如上圖所示，同市電供時、出現在兩臺UPS輸入端的的電壓波形相比，當改用發電機供電時，出現在它的輸入電壓波形上的畸變度明顯地增大(此時，可在它的電壓波形上、觀察到頻率較高的瞬態”電壓躍變”現象)。眾所周知：當這種畸變度增大的電壓信號被送同時到發電機和電力穩壓器的自動穩壓調控線路中的電壓樣信號線路的輸入端上時、由此所造成的惡果之一是：迫使位于伺服調控式電力穩壓器中的僅具有25V/秒左右的低速跟蹤運動特性的碳刷所執行的”慢速機械移動”的調控操作、始終無法同步跟蹤從電子控制線路所發出的高速自動調壓控制信號。這是因為碳刷所執行的是具有極大延時特性的、機械移動式的自動調壓操作，從而迫使電力穩壓器進入一種具有明顯”滯后跟蹤”特性的、“自激振蕩式”的“誤調”的工作狀態之中(其表現為：碳刷始終處于無規則的、不停的“上、下移動”之中)，從而使得它始終無法進入穩定的自動調壓工作狀態。為改善電力穩壓器的運行條件，可用技術措施之一是：用適當地降低它的標稱穩壓精度的辦法澩锏驕】贍艿丶跎“伺服調整碳刷”執行自動調壓操作的頻度，從而達到讓它進入慢速跟蹤的自動調壓狀態。在這里，用的辦法是：將電力穩壓器的輸出電壓的穩壓范圍從380V±1%擴大為380V±2.6%(370伏—390伏)。至此，150KVA的發電機就能正常地驅動由兩臺100KVA電力穩壓器+6脈沖的80KVA“1+1”并機系統所組成的整套UPS供電系統，僅在發電機剛投入的瞬間、發電機還存在短暫的聲音稍有異常的現象。

(3)經”系統匹配性”調控操作的技術改進后、所檢測到的由發電機、電力穩壓器和UPS并機供電系統所組成的供電系統的輸入諧波特性

為了證實對由發電機、電力穩壓器和UPS并機供電系統所組成的供電系統所執行的系統匹配性和兼容性的調控操作的合理性，對該系統進行如下輸入諧波特性的檢測：

(a)將兩臺電力穩壓器的”開機啟動時間”錯開所帶淼男閱芨納

在150KVA發電機供電條件下、用手動切換操作的方法，從市電供電切換到發電機供電后、所測得的UPS供電系統的兩次”開機啟動輸入電流”的典型波形圖被示于3中。從該圖可以清晰地、分別地觀察到三種啟動浪涌電流：電力穩壓器1的開機啟動浪涌電流、電力穩壓器2的開機啟動浪涌電流、UPS的緩啟動輸入“爬升”電流。從這樣的測試結果可以得到如下結論：在用將兩臺電力穩壓器的”開機啟動浪涌電流”的出現時間“錯開”3秒左右的技術措施之后，所帶淼拿饗院么κ牽核大大地降低了在疤ǖ緦ξ妊蠱鞅豢機啟動時所可能產生的瞬態浪涌電流的幅度，經多次開機啟動測試后，發現：在此條件下，可能出現在兩臺電力穩壓器的輸入端的瞬態電流的峰值都小于100A。與此相反，在未用這樣的技術措施之前，曾經被檢測到的最大浪涌電流的峰值卻高達220A左右。