通過掃描電源的頻率來降低電磁干擾

開關電源可能是眾所周知的噪聲發生器。您應該防止這些被傳導或輻射的噪聲返回輸入源，因為這一噪聲會給使用同一輸入電源的其他器件造成嚴重損壞。電磁干擾濾波器的目標是阻止這些噪聲，并提供一條返回噪聲源的低阻抗路徑。這種噪聲越大，濾波器設計的規模、費用和難度就越大。固定頻率開關電源在這一固定基頻上產生最大的電磁干擾輻射，此外，還有在開關頻率的倍數上產生電磁干擾輻射，但其幅度（強度）有所減小。圖 1 所示簡單電路使開關轉換器能在多個頻率而不是單個頻率上工作，從而降低了任何一個頻率上工作的平均時間。該方案能有效地降低峰值輻射量。

圖1，注入 RC 引腳的低頻振蕩器斜坡電壓，調制電源的開關頻率。
　　圖 1 中的電路是一個自啟動振蕩器，其振蕩頻率約為 500 Hz。當您加電時，C3 從 0V 開始充電，TL331型 比較器的輸出端處于高阻抗狀態，這是因為它的非反相輸入端的電壓比反相輸入端的電壓更高。當 C3 充電時，它的電壓超過 R1-R6 分配器的參考電壓，比較器輸出端變為低阻抗狀態。因為 R5 現在與 R6 并聯，R6 上的電壓就立即下降到較低的參考電壓電平。因為 R3 同時與 C3 并聯，所以C3 開始放電，其電壓向這一新參考電平下降。當比較器輸出端重新開路時，C3 放電達到 R6 上的電壓。此后，這一循環重復進行。您必須仔細選擇各元件，以確保 R6 的兩個參考電壓狀態比 C3上下兩個充電狀態低。該電路使用 C3 來調節振蕩器頻率，您選擇的 C3 的電容值應該比 C2 低。振蕩器的頻率約等于

　　電容器 C2 把 C3 的斜坡電壓交流耦合到 UCC3813 的振蕩器引腳。注入的信號在其正向期間（交流電信號）增大了 CT 的充電電流，因此提高了控制器的工作頻率。在注入信號的負向期間，CT 的部分充電電流消失，因此降低控制器的工作頻率。圖 2 示出了注入信號對 CT 充電的影響。R4 控制注入電流的大小。降低R4的阻值，可擴大以其額定固定頻率為中心的工作頻率范圍。由C3設定的注入信號的振蕩頻率控制著掃頻速率。

圖2，外部振蕩器改變定時電容器的充電情況。

圖3，回掃轉換器的電磁干擾在有外部調制和沒有外部調制的情況下是不同的。
　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

圖3，回掃轉換器的電磁干擾在有外部調制和沒有外部調制的情況下是不同的。
　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

　　圖 1 中的電路是一個自啟動振蕩器，其振蕩頻率約為 500 Hz。當您加電時，C3 從 0V 開始充電，TL331型 比較器的輸出端處于高阻抗狀態，這是因為它的非反相輸入端的電壓比反相輸入端的電壓更高。當 C3 充電時，它的電壓超過 R1-R6 分配器的參考電壓，比較器輸出端變為低阻抗狀態。因為 R5 現在與 R6 并聯，R6 上的電壓就立即下降到較低的參考電壓電平。因為 R3 同時與 C3 并聯，所以C3 開始放電，其電壓向這一新參考電平下降。當比較器輸出端重新開路時，C3 放電達到 R6 上的電壓。此后，這一循環重復進行。您必須仔細選擇各元件，以確保 R6 的兩個參考電壓狀態比 C3上下兩個充電狀態低。該電路使用 C3 來調節振蕩器頻率，您選擇的 C3 的電容值應該比 C2 低。振蕩器的頻率約等于

　　電容器 C2 把 C3 的斜坡電壓交流耦合到 UCC3813 的振蕩器引腳。注入的信號在其正向期間（交流電信號）增大了 CT 的充電電流，因此提高了控制器的工作頻率。在注入信號的負向期間，CT 的部分充電電流消失，因此降低控制器的工作頻率。圖 2 示出了注入信號對 CT 充電的影響。R4 控制注入電流的大小。降低R4的阻值，可擴大以其額定固定頻率為中心的工作頻率范圍。由C3設定的注入信號的振蕩頻率控制著掃頻速率。

圖2，外部振蕩器改變定時電容器的充電情況。

圖3，回掃轉換器的電磁干擾在有外部調制和沒有外部調制的情況下是不同的。
　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

圖3，回掃轉換器的電磁干擾在有外部調制和沒有外部調制的情況下是不同的。
　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。

　　圖 3 的差分電磁干擾電流測量值 (1 dBmV=1 dBmA) 示出了增加頻移振蕩器之前和之后的效果。該設計借助 12 kHz 的掃描窗口可輕松地把電磁干擾降低10 dBmA。更寬的窗口可以進一步降低電磁干擾，不過調制器頻率可能會在轉換器的輸出紋波電壓中變得很顯著。還要使注入的斜坡電壓波形盡可能是線性的，以防止開關電源在極限開關頻率上停留過長時間。非線性會產生一個具有兩個截然不同頻率的電磁干擾響應。您務必不能讓電路工作在低于電源轉換器的低頻極限下，不然可能會發生磁飽和。該電路展示了一種低成本、小面積的降低傳導電磁干擾幅射的方法。